УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПИТАНИЯ ИМПУЛЬСНОЙ НАГРУЗКИ ОТ ЕМКОСТНОГО НАКОПИТЕЛЯ

УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПИТАНИЯ ИМПУЛЬСНОЙ НАГРУЗКИ ОТ ЕМКОСТНОГО НАКОПИТЕЛЯ


RU (11) 2031541 (13) C1

(51) 6 H03K3/53 

(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ 
Статус: по данным на 25.10.2007 - прекратил действие 

--------------------------------------------------------------------------------

(14) Дата публикации: 1995.03.20 
(21) Регистрационный номер заявки: 5054527/10 
(22) Дата подачи заявки: 1992.07.17 
(45) Опубликовано: 1995.03.20 
(56) Аналоги изобретения: Авторское свидетельство СССР N 1018199, кл. H 03K 3/53, 1983. Авторское свидетельство СССР N 1478305, кл. H 03K 3/53, 1989. 
(71) Имя заявителя: Додотченко Владислав Владимирович; Николаев Анатолий Григорьевич; Быстров Владимир Константинович 
(72) Имя изобретателя: Додотченко Владислав Владимирович; Николаев Анатолий Григорьевич; Быстров Владимир Константинович 
(73) Имя патентообладателя: Додотченко Владислав Владимирович; Николаев Анатолий Григорьевич; Быстров Владимир Константинович 

(54) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПИТАНИЯ ИМПУЛЬСНОЙ НАГРУЗКИ ОТ ЕМКОСТНОГО НАКОПИТЕЛЯ 

Использование: изобретение относится к импульсной технике и касается систем питания импульсной нагрузки от емкостного накопителя энергии, заряжаемого в режиме неизменной потребляемой от источника средней мощности за каждый полупериод изменения выходного напряжения трансформатора инвертора от источника практически неизменного напряжения через однофазный преобразователь неизменной мощности за много периодов изменения выходного напряжения трансформатора инвертора. Сущность изобретения: с целью улучшения удельных энергетических показателей системы путем уменьшения установленной мощности источника и трансформатора инвертора за счет увеличения коэффициента их использования по мощности система содержит трехфазный источник переменного тока с тремя линейными выводами, емкостный накопитель энергии, управляемый ключ, импульсную нагрузку, четыре диодных вентиля, дозирующий конденсатор, два линейных дросселя, блок управления, нелинейный дроссель. 1 з.п. ф-лы, 2 ил. 


ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ



Изобретение относится к импульсной технике и предназначено для импульсно-периодического питания импульсной нагрузки от разделенного на две равные последовательно включенные секции емкостного накопителя (ЕН) энергии, медленно заряжаемого от трехфазного источника переменного тока (ТИПТ) через четырехплечный выпрямительный мост (ВМ), два линейных дросселя (ЛД), один нелинейный дроссель (НД) с обмотками переменного тока и магнитного управления постоянным током и резонансный дозирующий конденсатор (ДК) за много периодов изменения напряжения ТИПТ.

Цель изобретения - улучшение удельных энергетических показателей устройства путем бестрансформаторного повышения его выходного напряжения, уменьшения установленной мощности трехфазного источника переменного тока и увеличения КПД заряда емкостного накопителя за счет исключения из состава устройства трехфазного повышающего трансформатора и увеличения коэффициента использования упомянутого источника по мощности.

На фиг. 1 приведена функциональная схема устройства для питания импульсной нагрузки от емкостного накопителя; на фиг.2 - возможная (примерная) схема выполнения блока управления этим устройством.

Устройство для питания импульсной нагрузки от емкостного накопителя по фиг.1 содержит трехфазный источник 1 переменного тока с тремя линейными выводами 2 - 4, образованными началами его фазных обмоток 1.1, 1.2 и 1.3; разделенный на две равные последовательно включенные секции 5.1 и 5.2 емкостный накопитель 5 энергии, к выводам 6 и 7 которого через управляемый ключ 8 (тиристорного типа, типа водородного тиратрона или игнитрона управляемого разрядника и т. п. ) подключена импульсная нагрузка 9; четыре диодных вентиля 10 - 13, включенных по схеме четырехплечного выпрямительного моста 17, первый и второй входы которого подключены к второму (3) и третьему (4) выводам соответственно трехфазного источника 1 переменного тока, дозирующий конденсатор 14, первая обкладка которого связана с первым выводом 2 трехфазного источника переменного тока; первый линейный дроссель 15, включенный между положительным выходом выпрямительного моста 17 и первым выводом 6 емкостного накопителя 5; второй линейный дроссель 18, включенный между отрицательным выходом выпрямительного моста 17 и вторым выводом 7 емкостного накопителя 5; нелинейный дроссель 19 с обмотками переменного тока и магнитного управления постоянным током, обмотка переменного тока которого включена между другой обкладкой дозирующего конденсатора 14 и точкой соединения двух секций 5.1 и 5.2 емкостного накопителя 5; блок 16 управления устройством, примерная схема которого приведена на фиг.2, с шестью входами и четырьмя выходами, первый (3.1) и второй (4.1) входы которого связаны с вторым (3) и третьим (4) выводами трехфазного источника 1 переменного тока, третий (6.1) и четвертый (7.1) входы - с выводами 6 и 7 емкостного накопителя 5, пятый (14.1) и шестой (14.2) входы - с обкладками дозирующего конденсатора 14, первый (8.1) и второй (8.2) выходы - с управляющим (поджигающим) переходом управляемого ключа 8, а между третьим (19.1) и четвертым (19.2) его выходами включена обмотка магнитного управления нелинейного дросселя 19. При этом индуктивность L2второго линейного дросселя 18 равна индуктивности L1 первого линейного дросселя 15, а суммарная индуктивность нелинейного дросселя 19 Lн в ненасыщенном состоянии (на линейном участке характеристики намагничивания его магнитного сердечника) и первого L1 или второго L2линейных дросселей 15 или 18 определяется выражением

L1+ Lн= L2+ Lн= L = , (1) где С - емкость дозирующего конденсатора 14, которая много меньше удвоенной емкости Сн всего емкостного накопителя (С << 2 Сн);

f - частота изменения напряжения трехфазного источника 1 переменного тока;

Q (Rлн+Rлнд+ Rдв) - добротность устройства;

Rлн - внутреннее линейное активное сопротивление трехфазного источника 1 переменного тока;

Rлнд=Rлд+Rнд - суммарное активное сопротивление нелинейного Rнди первого или второго Rлд линейных дросселей;

Rдв - среднее значение сопротивления каждого диодного вентиля выпрямительного моста 17 в проводящем направлении.

Во втором варианте устройства для уменьшения массы первого 15 и второго 18 линейных дросселей их обмотки помещены на общий магнитный сердечник, а начала этих обмоток подключены соответственно к положительному и отрицательному выходам выпрямительного моста 17.

Блок 16 управления устройством по фиг.2 содержит два компаратора 20 и 21, получающих стабилизированное питание от вторичного источника 22 стабилизированного напряжения, первичным источником питания которого является линия 3-4 ТИПТ1; усилитель 23 напряжения рассогласования первого компаратора 20, между двумя выходами 19.1 и 19.2 которого включена обмотка магнитного управления нелинейного дросселя 19. К двум входам компаратора 20 подключена через выпрямительный диод и фильтр Ф часть напряжения делителя 24 напряжения на дозирующем конденсаторе 14. Два выхода 8.1 и 8.2 второго компаратора 21 подключены к управляющему (поджигающему) переходу управляемого ключа 8. К двум входам второго компаратора 21 подключена через фильтр Ф часть напряжения делителя 25 напряжения емкостного накопителя 5. Усилитель 23 получает стабилизированное питание от вторичного источника 22 стабилизированного напряжения.

При рассмотрении работы устройства предположим, что фазовые обмотки 1.1, 1.2 и 1.3 трехфазного источника 1 переменного тока (ТИПТ1) включены по схеме "треугольник", начало отсчета времени t - электрического (эл.) угла t - начинается от начала положительного полупериода изменения линейного напряжения U23 ТИПТ1, заряд емкостного накопителя 5 происходит в режиме слабопеременной зарядной мощности с коэффициентом ее равномерности Кзр = Рзср/Рзт= 0,75, где Рзт = 1,333, Рзср - максимальная зарядная мощность ЕН5; Рзср = СнUзт2/(2tзк) - средняя зарядная мощность емкостного накопителя 5 с емкостью Сн до его максимального напряжения Uзт за время tзк, а емкость С дозирующего конденсатора 14 много меньше емкости 2Сн секции 5.1 или 5.2 ЕН5 с общей емкостью Сн (т.е. С << 2 Сн), и выполняется выражение (1).

Устройство работает следующим образом.

При первом положительном полупериоде изменения линейного напряжения U23 ТИПТ1 (когда потенциал вывода 2 выше потенциала вывода 3) и со сдвигом на 60 эл.град при отрицательном полупериоде изменения линейного напряжения U42 трехфазного источника 1 (когда потенциал вывода 2 выше потенциала вывода 4) происходит подзаряд второй секции 5.2 ЕН5 по цепям: источник 1 - вывод 2 - ДК14 - нелинейный дроссель 19 - секции 5.2 ЕН5 - вывод 7 - ЛД18 - вентиль 12 ВМ17 - вывод 3 - источник 1 и источник 1 - вывод 2 - ДК14 - НД19 - секция 5.2 ЕН5 - вывод 7 - ЛД18 - вентиль 13 ВМ17 - вывод 4 - источник 1 током:

e sint + через диодные вентили 12 и 13, где Q = r - добротность устройства с активным сопротивлением r Rли+Rлнд+Rдв; =2f - круговая частота изменения напряжения ТИПТ1 и остальные обозначения такие же, как и в выражении (1), дозирующий конденсатор 14 в конце положительного полупериода изменения линейного напряжения U23 при t = 180о (t=t=/) зарядится до максимального напряжения

dt , а секция 5.2 ЕН5 подзарядится первой порцией энергии до напряжения

U dt = .

В отрицательном полупериоде изменения линейного напряжения U23 ТИПТ и со сдвигом на 60 эл.град при положительном полупериоде изменения линейного напряжения U42 источника 1 напряжения U23 и U42 соединяются последовательно-согласно с напряжением Uст5.2(1) на ДК14 и происходит подзаряд первой секции 5.1 ЕН5 по цепям: источник 1 - вывод 3 - вентиль 10 ВМ17 - ЛД15 - вывод 6 - секция 5.1 ЕН5 - НД 19 - ДК14 - вывод 2 - источник 1 и источник 1 - вывод 4 - вентиль 11 ВМ17 - ЛД15 - вывод 6 - секция 5.1 ЕН5 - НД19 - ДК14 - вывод 2 - источник 1 током:

i sint + через диодные вентили 10 и 11, ДК14 в конце отрицательного полупериода изменения напряжения U23 при t = 360о зарядится до максимального напряжения обратной полярности

, где Uтл - амплитуда линейного напряжения ТИПТ1, а секция 5.1 ЕН5 подзарядится первой порцией энергии до напряжения

U5,1(1) (1,75)1+e+ 1,751+e.

При последующем втором положительном полупериоде изменения линейного напряжения U23 ТИПТ и со сдвигом на 60 эл.град. при втором отрицательном полупериоде изменения линейного напряжения U42 линейные напряжения U23 и U42 соединяются последовательно-согласно с напряжением Uст5.(1) на ДК14 и происходит подзаряд секции 5.2 ЕН5 по описанным выше цепям током:

sint +, ДК14 в конце этого положительного полупериода изменения напряжения U23при t=540о зарядится до максимального напряжения

1+e+ (1,75)1+e +, а секция 5.2 ЕН5 подзарядится второй порцией энергии и напряжение на ней увеличится.

В последующем втором отрицательном полупериоде изменения линейного напряжения U23 и со сдвигом на 60 эл.град при втором положительном полупериоде изменения линейного напряжения U42 ТИПТ1 линейные напряжения U23 и U42 соединяются последовательно-согласно с напряжением Uст5.2(2)на ДК14 и происходит подзаряд секции 5.1 ЕН5 по описанным выше цепям током:

i sint +, ДК14 в конце этого второго отрицательного полуперида изменения напряжения U23 при t=720о зарядитcя до максимального напряжения обратной полярности

+1+e +, а секция 5.1 ЕН5 подзарядится второй порцией энергии и напряжение на ней увеличится.

И так далее циклически каждый последующий период изменения линейных напряжений U23 и U42 ТИПТ1. Приблизительно через пять периодов изменения линейных напряжений U23 и U42 трехфазного источника наступает установившийся режим подзаряда секции 5.1 и 5.2 ЕН5, а дозирующий конденсатор 14 резонансно заряжается два раза за период до максимального напряжения

Uст5.1 = Uст5.2 1,75 Q Uтл. (2)

В установившемся режиме заряда емкостного накопителя 5 его секции 5.1 и 5.2 будут подзаряжатьcя каждый период током:

iC5,1= iC52 [ sin t + sin (t-240)], (3) где Uен - растущее с каждым периодом текущее напряжение подзаряда ЕН5.

При заряде емкостного накопителя 5 в режиме слабопеременной зарядной мощности с коэффициентом ее равномерности Кзр = 0,75 ЕН5 без подмагничивания нелинейного дросселя 19 постоянным током зарядится до максимального напряжения

Uзт (1,75 Q + 1) Uтл, (4) ровно в два раза меньшего, чем при заряде ЕН 5 в режиме сильнопеременной зарядной мощности.

Средний КПД заряда первой 5.1 и второй 5.2 секций емкостного накопителя 5 определяется выведенным нами выражением

з= = , (5) где Eсп r i2C5,1dt = r i2C5,2dt - потери энергии в системе при заряде секций 5.1 и 5.2 ЕН5;

Ест = 2 Сн Uзт2/(8ftзк) - средняя полезная энергия одной подзарядной порции секций 5.1 или 5.2 ЕН5;

t*зк = tзк/ L- относительное время заряда ЕН5, нормированное по постоянной времени устройства L= L/r;

= LCн - характеристическое время устройства в квадрате при заряде ЕН5.

Идеальный коэффициент использования ТИПТ1 по мощности Кин=Рср/Рm 0,835, где Рср - средняя мощность трехфазного источника 1; Рm - его максимальная мощность. Коэффициент мощности ТИПТ1 0,81. Для реальных параметров системы средний КПД заряда ЕН5, подсчитанный по выражению (5), составляет величину з0,98.

Если требуется зарядить емкостный накопитель 5 до максимального напряжения Uзт1 менее максимально возможной величины Uзт, определяемой выражением (4), то опорное напряжение Uo компаратора 20 устанавливают в соответствии с напряжением Uзт1 - Uтл на дозирующем конденсаторе 14 с учетом деления этого напряжения на делителе 24 напряжения ДК и при превышении напряжением Uст5.1 = Uст5.2 на дозирующем конденсаторе 14 (с учетом деления этого напряжения на делителе 24) величины опорного напряжения Uo компаратора 20, на выходе компаратора 20 возникает напряжение рассогласования Up= (Uзт' - Uтл) kд-Uo, где kд - коэффициент деления напряжения делителем 24. Это напряжение рассогласования Uр усиливается усилителем 23, и его постоянный выходной ток Iп (пропорциональный напряжению рассогласования Uр) подмагничивает нелинейный дроссель 19. Это несколько уменьшает магнитную проницаемость сердечника нелинейного дросселя 19, его индуктивность и суммарную индуктивность L'=L1+Lн=L2+Lнустройства. Так как реальная добротность Q устройства лежит в пределах от 50 до 105, резонансный пик напряжения на ДК14 будет очень острым и незначительное отклонение суммарной индуктивности L' устройства от своего резонансного значения L существенно уменьшает напряжение на дозирующем конденсаторе 14, а значит, и максимальное напряжение Uзтзаряда емкостного накопителя 5, что позволяет весьма просто регулировать максимальное напряжение Uзт заряда ЕН5 в разумных пределах, изменяющихся от максимального значения Uзт (1,75Q+ 1)Uтл до минимальной его величины U Uзт при изменении суммарной индуктивности L устройства в сторону ее уменьшения максимума на 3-5%.

Когда максимальное напряжение заряда емкостного накопителя 5 (с учетом его деления на делителе 25) станет равным опорному напряжению Uо' компаратора 21, второй компаратор 21 выдает импульс напряжения, открывающий (поджигающий) управляемый ключ 8 (тиристорного типа, типа водородного тиратрона или игнотронного разрядника и управляемого вакуумного или жидкостного разрядника) и емкостный накопитель 5, например в составе искусственной формирующей линии ИФЛ, полностью разряжаетcя на импульсную нагрузку при практически неизменном в случае ИФЛ напряжении за время пи длительности импульса питания нагрузки, а управляемый ключ естественным образом закрывается (самопогасает), затем следует описанный выше цикл заряда ЕН5 снова до максимального значения Uзт' и так далее циклически с частотой fпи = 1/(tзк + пи).

Как следует из изложенного выше, при максимальном зарядном напряжении ЕН5 Uзт', лежащем в пределах от 0,333 (1,75 Q +1)Uтл до (1,75 Q + 1) Uтл, при заданной амплитуде линейного напряжения Uтл ТИПТ1 типа синхронного генератора из состава системы исключается повышающий трехфазный трансформатор, что существенно улучшает удельные энергетические показатели предложенного устройства.

Практический коэффициент использования трехфазного источника 1 переменного тока по мощности

Kип= Pзср/Pm= KипKзрзр 0,8350,810,750,98= 0,505, (6) где Рзcр= СнUзт2/(2tзк)= Езт/tзк - средняя зарядная мощность ЕН5; Езт - его максимальная зарядная энергия; Рт - максимальная установленная мощность ТИПТ1. Для сравнения у базовой системы-прототипа (индекс ПР) практический коэффициент использования ТИПТ по мощности Киппр 0,171.

Максимальная установленная мощность Рт трехфазного источника 1 Рт= Рзcр/Кип в предложенном устройстве составляет величину Рт = 1,98 Рзср, а в прототи- пе - в 2,96 раз больше (Ртпр=Рзср/Киппр=5,84 Рзcр) при одинаковой для сопоставляемых систем средней зарядной мощности РзcрЕН5.

Средний КПД предложенного устройства з0,98, а средний КПД базовой системы-прототипа зпр0,600 - в 1,63 раз меньше, что приводит к уменьшению расхода топлива для работы первичного трехфазного источника 1 типа синхронного генератора в 1,63 раз и к уменьшению потерь энергии в предложенном устройстве (индекс ПУ) Рпу = Рзcр(1-з)/з=0,0204 Рзср - в 32,8 раз, чем в прототипе (Рупр = = Рзср (1- зпр)/ зпр=0,67 Рзcр).

Все это улучшает удельные энергетические показатели предложенного устройства (системы), такие как удельная энергия Wет=Епи/mпу=0,500 кДж/кг и удельная мощность Wрт=Рзcр/mпу 0,1 кВт/кг по ее массе mпу в 1,40 раз по сравнению с базовой системой-прототипом Wетпр=Епи/mпр = =0,356 кДж/кг и Wртпр= Рзcр/mпр = 0,0714 кВт/кг при одинаковой для сопоставляемых систем энергии импульса питания нагрузки 8 Епи=100 кДж и средней зарядной мощности РзcрЕпи/tзк = 20 кВт.

Указанные выше технико-экономические характеристики предложенной и базовой систем получены по разработанной нами методике при следующих одинаковых для обоих сопоставляемых устройств (систем) исходных параметрах: энергия импульса питания импульсной нагрузки 8 Епи = 100 кДж; длительность импульса питания нагрузки 8 пи = 0,1 мс; минимальное зарядное напряжение емкостного накопителя 5 Uзт'=50 кВ; максимальная зарядная энергия ЕН5 Езт= СнUзт'2/2 Епи = 100 кДж; время заряда ЕН5 до максимального напряжения Uзт' = 50 кВ составляет tзк = 5 с; средняя зарядная мощность ЕН5 Рзcр = Езт/tзк= 20 кВт; первичным трехфазным источником переменного тока является синхронный генератор авиационного типа с линейным напряжением Uл = 4000 В, амплитудой линейного напряжения Uтл = 566 В; частотой f = 400 Гц, коэффициентом его нагрузки Кисг = 0,98 и с удельной массой сг= 0,27 кг/кВт; удельная энергия высоковольтных импульсных конденсаторов - емкостных накопителей энергии для авиационной и космической техники Wетен = 1кДж/кг; удельная масса дозирующих конденсаторов типа ЭСКВ ДК= 0,065 кг/кВт; подсчитанная по методике Розанова Ю.К. удельная масса линейных дросселей 15 и 18 ЛД=0,73 кг/кВт и удельная масса трехфазного повышающего трансформатора прототипа грпр0,70 кг/кВт; удельная масса нелинейного дросселя 19 с обмотками переменного тока и магнитного управления постоянным током в предлагаемом устройстве (системе) НД1,1 кг/кВт.

Таким образом, включение в устройство для питания импульсной нагрузки от емкостного накопителя первого 10, второго 11, третьего 12 и четвертого 13 диодных вентилей по схеме четырехплечного выпрямительного моста 17, снабжение устройства дополнительно вторым линейным дросселем 18, нелинейным дросселем 19 с обмотками переменного тока и магнитного управления постоянным током и новыми связями между его элементами, и определение оптимальной суммы индуктивности нелинейного дросселя 19 Lн в ненасыщенном его состоянии и первого L1 или второго L2 линейных дросселей 15 или 18 L1+Lн= L2+Lн= L по выражению (1), обеспечивая неочевидность схемно-технического и параметрического решения поставленной задачи, в 1,40 раз улучшает удельные энергетические показатели системы путем бестрансформаторного повышения ее выходного напряжения в 22,4-44,8 раз при одинаковой для сопоставляемых устройств (систем) амплитуде линейного напряжения первичного трехфазного источника - авиационного синхронного генератора (Uтл = 566 В), уменьшения в 2,96 раз максимальной установленной мощности трехфазного источника 1 и увеличения в 1,63 раз среднего КПД заряда емкостного накопителя 5 за счет исключения из состава системы трехфазного повышающего трансформатора и увеличения в 2,96 раз практического коэффициента использования трехфазного источника переменного тока по мощности, а также в 1,63 раз уменьшает расход топлива для работы первичного трехфазного источника - синхронного генератора и в 32,8 раз - мощность потерь энергии в устройстве (системе). 


ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ



1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПИТАНИЯ ИМПУЛЬСНОЙ НАГРУЗКИ ОТ ЕМКОСТНОГО НАКОПИТЕЛЯ, содержащее трехфазный источник переменного тока с тремя линейными выводами, разделенный на две равные последовательно включенные секции емкостной накопитель энергии, четыре диодных вентиля, дозирующий конденсатор, одна обкладка которого подключена к первому выводу трехфазного источника переменного тока, первый линейный дроссель, отличающееся тем, что, устройство дополнительно снабжено вторым линейным дросселем, нелинейным дросселем с обмотками переменного тока и магнитного управления постоянным током, блоком управления и управляемым ключом, первый, второй, третий и четвертый диодные вентили включены по схеме четырехплечного выпрямительного моста, первый и второй входы блока управления соединены с вторым и третьим выводами трехфазного источника переменного тока, третий и четвертый входы - с выводами емкостного накопителя, а первый и второй выходы - с управляющим переходом управляемого ключа, пятый и шестой входы блока управления соединены с обкладками дозирующего конденсатора, между третьим и четвертым выходами включена обмотка магнитного управления нелинейного дросселя, выводы емкостного накопителя энергии через управляемый ключ подключены к выходу устройства, первый линейный дроссель включен между положительным выходом выпрямительного моста и первым выводом емкостного накопителя, второй линейный дроссель включен между вторым выводом емкостного накопителя и отрицательным выходом выпрямительного моста, первый и второй входы которого соединены с вторым и третьим выводами трехфазного источника переменного тока, обмотка переменного тока нелинейного дросселя включена между второй обкладкой дозирующего конденсатора и точкой соединения первой и второй секций емкостного накопителя, причем индуктивность L2 второго линейного дросселя равна индуктивности L1 первого линейного дросселя, а суммарная индуктивность нелинейного дросселя Lн в ненасыщенном состоянии и первого L1 или второго L2 линейных дросселей определяется выражением



где C - емкость дозирующего конденсатора, которая много меньше удвоенной емкости Cн всего емкостного накопителя, C 2Cн;

f - частота изменения напряжений трехфазного источника переменного тока;



- добротность устройства;

Rли - внутреннее линейное активное сопротивление трехфазного источника переменного тока;

RлнД = RлД + RнД - суммарное активное сопротивление нелинейного RнД и первого или второго RлД линейных дросселей;

RДв - среднее значение сопротивления каждого диодного вентиля выпрямительного моста в приводящем направлении.

2. Устройство по п.1, отличающееся тем, что, с целью уменьшения массы первого и второго линейных дросселей, их обмотки помещены на общий магнитный сердечник, а начала этих обмоток подключены соответственно к положительному и отрицательному выходам выпрямительного моста.




ПРОЧИТАТЬ НУЖНО ВСЕМ !
Судьба пионерских изобретений и научных разработок, которым нет и не будет аналогов на планете еще лет сорок, разве что у инопланетян



Независимый научно технический портал

Подборка патентов изобретений и технологий относящихся к ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИКЕ:
Гелиоэнергетика - Солнечные электростанции, Солнечные батареи. Солнечные коллекторы;
Ветроэнергетика - Ветроэнергетические установки. Ветродвигатели;
Волновые электростанции. Гидроэлектростанции;
Термоэлектрические источники тока;
Химические источники тока;
Нетрадиционные устройства и способы получения, преобразования и передачи ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ;
Устройства и способы экономии и сохранения электроэнергии;
Генераторы постоянного электрического тока. Электрические машины.



Устройства и способы получения, преобразования, передачи, экономии и сохранения электрической энергии




СОВЕРШЕННО БЕСПЛАТНО!
Вам нужна ПОЛНАЯ ВЕРСИЯ данного патента? Сообщите об этом администрации портала. В сообщении обязательно укажите ссылку на данную страницу.


ПОИСК ИНФОРМАЦИИ В БАЗЕ ДАННЫХ


Режим поиска:"и" "или"

Инструкция. Ключевые слова в поле ввода разделяются пробелом или запятой. Регистр не имеет значения.

Режим поиска "И" означает, что будут найдены только те страници, где встречается каждое из ключевых слов. При использовании режима "или" результатом поиска будут все страници, где встречается хотя бы одно ключевое слово.

В любом режиме знак "+" перед ключевым словом означает, что данное ключевое слово должно присутствовать в найденных файлах. Если вы хотите исключить какое-либо слово из поиска, поставьте перед ним знак "-". Например: "+электрический -генератор".

Поиск выдает все данные, где встречается введенное Вами слово. Например, при запросе "генератор" будут найдены слова "генераторы", "ренераторов" и другие. Восклицательный знак после ключевого слова означает, что будут найдены только слова точно соответствующие запросу ("генератор!").


Солнечные электростанции. Гелиоэнергетика | Ветроэнергетические установки. Ветродвигатели. Ветрогенераторы | Волновые, геотермальные и гидроэлектростанции | Термоэлектрические источники тока | Химические источники тока. Накопители электроэнергии. Батареи и аккумуляторы | Нетрадиционные устройства и способы получения, преобразования и передачи электрической энергии | Устройства и способы экономии и сохранения электроэнергии | Генераторы постоянного и переменного электрического тока. Электрические машины


Рейтинг@Mail.ru