СИСТЕМА ДЛЯ ПИТАНИЯ ИМПУЛЬСНОЙ НАГРУЗКИ

СИСТЕМА ДЛЯ ПИТАНИЯ ИМПУЛЬСНОЙ НАГРУЗКИ


RU (11) 2021643 (13) C1

(51) 5 H03K3/53 

(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ 
Статус: по данным на 25.10.2007 - прекратил действие 

--------------------------------------------------------------------------------

(14) Дата публикации: 1994.10.15 
(21) Регистрационный номер заявки: 5042534/21 
(22) Дата подачи заявки: 1992.04.17 
(45) Опубликовано: 1994.10.15 
(56) Аналоги изобретения: 1. Энергетическая электроника: Справочное пособие; Пер.с нем. /под ред.В.А.Лабунцева. - М.: Энергоатомиздат, 1987; с.63, рис.3.4.а. 2. Авторское свидетельство СССР N 1709502, кл. H 03K 3/53, 1989. 
(71) Имя заявителя: Додотченко Владислав Владимирович; Николаев Анатолий Григорьевич 
(72) Имя изобретателя: Додотченко Владислав Владимирович; Николаев Анатолий Григорьевич 
(73) Имя патентообладателя: Додотченко Владислав Владимирович; Николаев Анатолий Григорьевич 

(54) СИСТЕМА ДЛЯ ПИТАНИЯ ИМПУЛЬСНОЙ НАГРУЗКИ 

Изобретение относится к импульсной технике. Система содержит 1 источник постоянного напряжения 1, 1 инвертор с трансформаторным выходом в виде двух выводов вторичной обмотки трансформатора и отвода от части ее витков 2, 1 емкостный наконечник 5, 1 управляемый ключ 6, 1 импульсную нагрузку 7, ТДБ токоограничивающе - дозирующий блок 8, 1 дозирующий конденсатор 9, 2 диодных вентиля 10, 11, 2 тиристорных вентиля 12, 17, 1 линейный дроссель 13, 1 блок управления устройством с двумя входами и девятью выходами 14. При этом индуктивность линейного дросселя с первой обмоткой, индуктивность линейного дросселя со второй обмоткой, отношение емкости C донирующего конденсатора к емкости Cн емкостного накопителя и отношение числа витков во всей вторичной обмотке трансформатора инвертора к части ее витков wo определяется приведенными в формуле ия оптимальными выражениями. 1 з.п. ф-лы, 3 ил. 


ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ



Изобретение относится к импульсной технике и касается систем (устройств) для питания импульсной нагрузки, преимущественно генераторов СВЧ и лазерного излучения радио- и лазеро-локационных станций, например, в четные периоды изменения выходных напряжений инвертора, от емкостных накопителей (ЕН), преимущественно в составе искусственных формирующих линий (ИФЛ), "быстро" заряжаемых от источника постоянного напряжения (ИПН) через однофазный преобразователь (ОП) из инвертора и токоограничивающе-дозирующего блока (ТДБ) с квазирезонансным линейным дросселем (ЛД) с двумя обмотками с неизменной средней мощностью за каждые половины, например, нечетных периодов изменения выходных напряжений инвертора.

Цель изобретения - улучшение удельных энергетических показателей путем уменьшения установленной мощности источника постоянного напряжения и трансформатора инвертора за счет увеличения коэффициента использования их по мощности и увеличение максимальной дальности зондирования цели радиолокатором или лазеролокатором, получающим непосредственное питание от емкостных накопителей искусственной формирующей линии.

На фиг. 1 приведена схема предлагаемой системы; на фиг.2 - схема блока управления устройством; на фиг.3а,б - схема замещения устройства при заряде дозирующего конденсатора через первую обмотку линейного дросселя и при заряде емкостного накопителя через дозирующий конденсатор и вторую обмотку линейного дросселя, поясняющие работу устройства.

Система для питания импульсной нагрузки содержит источник 1 постоянного напряжения (ИПН), выход которого соединен с входом инвертора (трансформатора) 2 с трансформаторным выходом в виде двух выводов 3 и 4 вторичной обмотки трансформатора инвертора 2 и отвода 0 от части ее витков, емкостный накопитель (ЕН) 5 преимущественно в составе искусственной формирующей линии (ИФЛ), параллельно которому через управляемый ключ 6 подключена импульсная нагрузка 7 (преимущественно генераторы СВЧ и лазерного излучения радиолокационных и лазеролокационных станций), токоограничивающе-дозирующий блок (ТДБ) 8, включающий дозирующий конденсатор (ДК) 9, два диодных вентиля 10 и 11, первый тиристорный вентиль 12, линейный дроссель с первой 13.1 и второй 13.2 его обмотками и дополнительной второй тиристорный вентиль 17, блок 14 управления системой с двумя входами и девятью выходами. Первый вывод 3 вторичной обмотки инвертора 2 подключен к началам первой 13.1 и второй 13.2 обмоток линейного дросселя, второй ее вывод 4 - к аноду второго диодного вентиля 11, а отвод 0 от части витков вторичной обмотки - к катоду второго тиристорного вентиля 17, анод которого подключен к катоду второго диодного вентиля 11 и к второй обкладке дозирующего конденсатора 9. Конец первой обмотки 13.1 линейного дросселя 13 соединен с анодом первого диодного вентиля 10, катод которого связан с первой обкладкой дозирующего конденсатора 9 и анодом второго тиристорного вентиля 12, связанного катодом с первым выводом 15 емкостного накопителя 5. Конец второй обмотки 13.2 линейного дросселя подключен к второму выводу 16 емкостного накопителя 5. Первый и второй входы блока 14 управления устройством связаны с положительным (+) и отрицательным (-) выходами источника 1 постоянного напряжения, первый, второй и третий его выходы - с управляющими электродами и объединенными вместе катодами соответственно тиристорных ключей К1 и К2 инвертора 2. Четвертый и пятый выходы блока 14 управления устройством связаны с управляющим переходом первого тиристорного вентиля 12, шестой и седьмой его выходы - с управляющим (поджигающим) электродом управляемого ключа 6, например тиристорного, а восьмой и девятый выходы - с управляющим переходом второго тиристорного вентиля 17. При этом оптимальная индуктивность L1 линейного дросселя с первой его обмоткой 13.1 определяется выражением

L1= , (1) где С - емкость дозирующего конденсатора 9;

f - частота изменения выходного напряжения трансформатора инвертора 2;

Q = /(Ruо + R1 + 2R) - добротность устройства при заряде дозирующего конденстаора 9 через первую обмотку 13.1 линейного дросселя;

Ruo - приведенное к первому выводу 3 и отводу 0 вторичной обмотки трансформатора инвертора 2 внутреннее сопротивление источника 1 постоянного напряжения и инвертора 2;

R1 - активное сопротивление линейного дросселя с первой обмоткой 13.1;

RDb1 - среднее значение сопротивления первого диодного вентиля 10 в проводящем направлении; оптимальная индуктивность L2 линейного дросселя 13 с второй его обмоткой 13.2

L2 , (2)

где

Qн /(Rон + R2 + R+ Rзт) - добротность устройства при заряде емкостного накопителя 5 через дозирующий конденсатор 9 и вторую обмотку 13.2 линейного дросселя;

Сн - емкость емкостного накопителя 5;

Rон - приведенное к первому 3 и второму 4 выводам вторичной обмотки инвертора 2 внутреннее сопротивление источника 1 постоянного напряжения и инвертора 2;

R2 - активное сопротивление линейного дросселя со второй его обмоткой 13.2;

Rтв и RDb2 - среднее значение сопротивления тиристорного вентиля 12 и второго диодного вентиля 11 в проводящем направлении,

а отношение емкости С дозирующего конденсатора 9 к емкости Снемкостного накопителя 5 определяется выражением

= + 10,3 , (3)

где



;

(4)

d = 

(5)

- коэффициент приведенного выше выражения;

зн 0,97-0,98 - КПД заряда емкостного накопителя 5 через дозирующий конденсатор 9 и вторую обмотку 13,2 дросселя 13;

= - + 2,5

(6)

- отношение всех витков вторичной обмотки трансформатора инвертора 2 к части ее витков o между первым выводом 3 и отводом 0 вторичной обмотки трансформатора.

Блок управления системой (см. фиг.2) содержит импульсный трансформатор 18 с одной первичной обмоткой и пятью вторичными обмотками, первичная обмотка которого питается от задающего генератора (ЗГ) 20, например, кварцевого типа, получающего питание от источника 1 постоянного напряжения через преобразователь-стабилизатор напряжения 21 с двумя выходными напряжениями, самосбрасываемый после насыщения двоичный счетчик 22 двух периодов изменения переменного напряжения ЗГ 20 с двумя коммутаторами открывающего и запирающего напряжений соответственно, подаваемого с выходом двоичного счетчика на запираемый тиристор 23 управления инвертором 2. Начало первой вторичной обмотки 24 импульсного трансформатора 18 через развязывающий диод и линию задержки ЛЗ подключено к управляющему электроду первого тиристорного ключа К1 инвертора 2 и первому входу двоичного счетчика 22 с коммутаторами управления, а конец второй его вторичной обмотки 25 через развязывающий диод подключен к управляющему электроду второго тиристорного ключа К2 инвертора 2. Конец первой (24) и начало второй (25) вторичных обмоток импульсного трансформатора 18 объединены вместе и через запираемый тиристор 23 подключены к объединенным вместе катодам тиристорых ключей К1 и К2 инвертора 2. Начало третьей вторичной обмотки 26 импульсного трансформатора 18 через развязывающий диод подключено к управляющему электроду второго тиристорного вентиля 17, а конец четвертой его вторичной обмотки 27 через развязывающий диод подключен к управляющему электроду тиристорного вентиля 12. Конец третьей вторичной обмотки 26 импульсного трансформатора 18 подключен к катоду второго тиристорного вентиля 17, а начало четвертой его вторичной обмотки 27 подключено к катоду тиристорного вентиля 12. Начало пятой вторичной обмотки 28 импульсного трансформатора 18 через развязывающий диод подключено к управляющему (поджигающему) электроду управляемого ключа 6, например, тиристорного типа, а ее конец подключен к катоду управляемого ключа 6. Второй вход двоичного счетчика 22 с коммутаторами управления запираемым тиристором 23 связан с концом первой вторичной обмотки 24 импульсного трансформатора 18, а третий и четвертый его входы связаны с двумя выходами преобразователя-стабилизатора напряжения. Первый выход двоичного счетчика 22 с коммутаторами управления запираемым тиристором 23 подключен к управляющему электроду запираемого тиристора 23, а его второй выход - к катоду запираемого тиристора 23.

Работа предлагаемой системы происходит следующим образом.

Энергия источника 1 постоянного напряжения с практически неизменным напряжением Uconst преобразуется инвертором 2, выполненным, например, по однофазной нулевой схеме на двух тиристорных ключах К1 и К2, трансформаторе и коммутирующем токе намагничивания трансформатора, коммутирующем конденсаторе Ск в энергию переменного напряжения Uн = U34и Uно = U30 практически прямоугольной формы величиной Uн между первым (3) и вторым (4) выводами вторичной обмотки трансформатора инвертора 2 и величиной Uuo между первым выводом 3 и отводом 0 от части витков вторичной обмотки трансформатора.

При положительном полупериоде изменения выходного напряжения трансформатора инвертора 2, когда потенциал вывода 3 выше потенциала отвода 0, двоичный счетчик 22 отсчитывает по переднему фронту полупериода первый импульс вторичной обмотки 24 импульсного трансформатора 18 и своим выходным напряжением, неизменным в течение периода, открывает запираемый тиристор 23 и тем же импульсом напряжения вторичной обмотки 24 открывает первый тиристорный ключ К1 инвертора 2, а импульс напряжения третьей вторичной обмотки 26 импульсного трансформатора 26 открывает второй тиристорный вентиль 17. Происходит заряд ДК 9 через первую обмотку 13.1 ЛД 13 по цепи (см. фиг.3а, г): часть вторичной обмотки инвертора 2 - вывод 3 - начало обмотки 13.1 ЛД 13 - конец обмотки 13.1 ЛД - диодный вентиль 10 - ДК 9 - тиристорный вентиль 17 - отвод 0 - часть вторичной обмотки трансформатора с числом витков током

i9 = iс = Uuоиc e sin иt = Uuо e 

(sin иt)/(иL1) ,

где u=2fu - собственная круговая частота устройства, равная круговой частоте изменения выходных напряжений Uu и Uuo инвертора 2 с частотой fu, до максимального напряжения в конце положительного полупериода при времени t=tu=/Wu , составляющего величину

U9m = Ucm = icdt = U1 + e/ 

При отрицательном полупериоде изменения выходного напряжения Uuинвертора 2, когда потенциал вывода 4 выше потенциала вывода 3, импульс напряжения второй вторичной обмотки 25 импульсного трансформатора 18 по переднему фронту отрицательного полупериода изменения напряжения Uuчерез еще открытый запираемый тиристор 23 поступает на управляющий переход тиристорного ключа К2 инвертора 2, он открывается, а импульс напряжения с четвертой вторичной обмотки 27 импульсного трансформатора 18 открывает тиристорный вентиль 12, и происходит заряд ЕН 5 через вторую обмотку 13.2 линейного дросселя, от последовательно - согласно включенных вторичной обмотки трансформатора 2 и дозирующего конденсатора 9 до цепи (см. фиг.3,б): вторичная обмотка трансформатора - вывод 4 - диодный вентиль 11 - ДК 9 - тиристорный вентиль 12 - вывод 15 - ЕН 5 - вывод 16 - обмотка 13.2 ЛД - вывод 3 - вторичная обмотка трансформатора с числом витков током

i5 = iи = Uuо(Uu/Uuо+ 1 + e )

e-иt/ (sin 

до максимального напряжения в конце отрицательного полупериода при времениt=t=/u,составляющего величину

U5m = Uзm= indt = 1 + ) 

(1 + e )//(4Q2н)

При следующем импульсе напряжения первой вторичной обмотки 24 импульсного трансформатора 18 двоичный счетчик 22 насыщается и закрывает запираемый тиристор 23, который остается закрытым весь следующий период изменения напряжения задающего генератора ЗГ 20 и прерывает поступление импульсов напряжения с первой (24) и второй (25) вторичных обмоток импульсного трансформатора 18 на управляющие переходы тиристорных ключей К1 и К2 инвертора 2, а двоичный счетчик 22 с некоторой задержкой сбрасывается в исходное состояние. Одновременно импульс напряжения с пятой вторичной обмотки 28 импульсного трансформатора 18 открывает управляемый ключ 6 и происходит разряд емкостного накопителя 5, выполненного, например, в виде искусственной формирующей линии (ИФЛ) на импульсную нагрузку 7 за время ПН от максимального напряжения Uзm до нуля, а напряжение на импульсной нагрузке 7 в течение разряда КН 5 ИФЛ будет неизменным в течение времени ПН разряда и равным U7 = Uзm/2const.

При следующем положительном импульсе напряжения первой вторичной обмотки 24 импульсного трансформатора 18 двоичный счетчик 22 отсчитывает новый первый импульс и открывает постоянным открывающим напряжением с его выходов запираемый тиристор 23, который остается открытым весь следующий период изменения напряжения задающего генератора ЗГ 20, происходит описанным выше путем заряд ДК 9 через первую обмотку 13.1 ЛД до максимального напряжения при положительном полупериоде изменения напряжения Uuo и заряд ЕН 5 через вторую обмотку 13.2 ЛД до максимального напряжения Uзm при отрицательном полупериоде изменения напряжения Uu трансформатора инвертора 2, а затем разряд емкостного накопителя 5 (в виде ИФЛ) на импульсную нагрузку 7 в следующий нерабочий период изменения напряжения задающего генератора ЗГ 20 и т.д. циклически.

КПД заряда конденсатора 9 через первую обмотку 13.1 ЛД определяется следующим выведенным выражением

з9 = зс= = 

где Ecn = rc i2c dt - потери энергии в устройстве при заряде конденсатора 9 через первую обмотку 13.1 ЛД, а rcRuo+R1+R10П+R17П - его активное сопротивление при этом, R10П и R17П - среднее значение сопротивления первого диодного вентиля 10 и второго тиристорного вентиля 17 в проводящем направлении;

L1= L1/rc - постоянная времени системы при заряде ДК 9 через ЛД с первой обмоткой 13.1;

L1 - оптимальная индуктивность ЛД с первой его обмоткой 13.1, определяемая выражением (1);

Ecm = CU2cm/2 = CU1 + e/2

- максимальная полезная энергия заряда ДК 9 с емкостью С. Остальные обозначения аналогичны выражению (1).

КПД заряда емкостного накопителя 5 через вторую обмотку 13.2 ЛД от последовательно-согласно включенных вторичной обмотки трансформатора инвертора 2 и ДК 9 определяется следующим выведенным выражением:

з5 = зн= = 

где Eип = rн i2н dt - потери энергии в устройстве при заряде ЕН 5 через вторую обмотку 13.2 ЛД, а rн = Rон + R2 + RDb2 + Rт2b - его активное сопротивление при этом;

Eзm = CнU2зm/2 CuUUu/Uuо+ 1 + e

1 + e/2

- максимальная полезная энергия заряда ЕН 5;

L2= L2/ru - постоянная времени системы при заряде ЕН 5 через вторую обмотку 13.2 ЛД;

L2 - оптимальная индуктивность ЛД 13 со второй его обмоткой 13.2, определяемая выражением (3); остальные обозначения аналогичны выражению (3).

При определении оптимальной индуктивности L1 ЛД с первой его обмоткой 13.1 по выражению (1) идеальный коэффициент использования источника 1 постоянного напряжения (ИПН) и трансформатора инвертора 2 по мощности при заряде ДК 9 через первую обмотку 13.1 ЛД, под которым понимается отношение средней мощности ИПН 1 или трансформатора инвертора 2 Pтрср Pср к их максимальной мощности Pm Pтрm определяется выведенным выражением и при добротности системы Q4 составляет величину

Kuu9=Kuuc=Pср/Pm<IMG SRC="http://www.fips.ru/chr/8776.gif" ALIGN=ABSMIDDLE>Pтрср/Pтрm=2/0,637 (9)

При определении оптимальной индуктивности L2 ЛД со второй его обмоткой 13.2 по выражению (3) идеальный коэффициент использования ИПН 1 и трансформатора инвертора 2 по мощности при заряде ЕН 5 через вторую обмотку 13.2 ЛД определяется выведенным выражением и при добротности системы Qu 4 составляет величину

Kuu5=Kuuн=Pср/Pm<IMG SRC="http://www.fips.ru/chr/8776.gif" ALIGN=ABSMIDDLE>Pтрср/Pтрm=2/0,637 (10)

Практически коэффициент использования ИПН 1 и инвертора 2 по мощности, под которым понимается отношение средней зарядной мощности емкостного накопителя 5 Pзср (при "быстром" заряде ЕН 5 Pзср = СнUзm2fu/2) к максимальной мощности ИПН 1 Pm и трансформатора инвертора 2 Pтрm Pm, определяется выражением

Кипm=Pзср/PmPзср/Pтрm=(Kuuc<IMG SRC="http://www.fips.ru/chr/951.gif" ALIGN=ABSMIDDLE>зс+Kuuнзп)/20,637(зс+зп)/2.

Из оптимального условия равенства максимальных мощностей ИПН 1 и трансформатора инвертора 2 при заряде конденсатора 9 через первую обмотку 13.1 ЛД Pm Pтрm Uuo2/(L1 u) и при заряде ЕН 5 через вторую обмотку 13.2 ЛД

Pm Pтр m U2uо(Uu/Uuо)(Uu/Uuо+ 1 + e )/(L2u)

с учетом выражений (1) и (3) получают следующее квадратное уравнение для определения оптимального отношения напряжений Uu/Uuo, равного отношению числа витков /o во всей вторичной обмотке трансформатора части ее витков o между первым выводом 3 обмотки и ее отводом

+ 1 + e + (1 + C/Cн) = 0 ,

из которого следует выражение

= = - + 2,5 ,

совпадающее с выражением (7).

Из уравнения баланса энергии при заряде ЕН 5 через вторую обмотку 13.2 ЛД от последовательно-согласно включенных всей вторичной обмотки трансформатора и конденсатора 9

Uuоiudt + CU2cm/2 = CнV2зm/(2зн) выведено выражение (3) для определения оптимального отношения емкости С конденсатора 9 к емкости Сн емкостного накопителя 5 (С/Сн), коэффициенты b и d которого определяются соотношениями (4) и (5) соответственно. При определении емкостей С/Сн по выражению (3) с учетом выражения (12) или (6) конденсатор 9 без его перезаряда полностью разряжается на емкостной накопитель 5, чем обеспечивается максимальный КПД заряда конденсатора 9 через первую обмотку 13.1 ЛД зс, определяемый выражением (7). 


ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ



1. СИСТЕМА ДЛЯ ПИТАНИЯ ИМПУЛЬСНОЙ НАГРУЗКИ, содержащая источник постоянного напряжения, выходы которого соединены с входом инвертора с трансформаторным выходом в виде двух выводов вторичной обмотки трансформатора инвертора, емкостный накопитель, параллельно которому через управляемый ключ подключена импульсная нагрузка, преимущественно генератор СВЧ или лазерного излучения радиолокационной или лазеролокационной станции, токоограничивающе-дозирующий блок, включающий в себя дозирующий конденсатор, диодный вентиль, тиристорный вентиль, катод которого подключен к первому выводу емкостного накопителя, а анод - к катоду диодного вентиля и к первой обкладке дозирующего конденсатора, линейный дроссель, начало обмотки которого соединено с первым выводом вторичной обмотки трансформатора инвертора, а конец первой обмотки линейного дросселя - с анодом диодного вентиля, блок управления устройством, первый и второй входы которого связаны с положительным и отрицательным выходами источника постоянного напряжения, первый, второй и третий выходы - с управляющими электродами и объединенными вместе катодами двух тиристорных ключей инвертора, четвертый и пятый выходы - с управляющим переходом тиристорного вентиля, шестой и седьмой выходы - с управляющим (поджигающим) электродом и катодом управляемого ключа, например, тиристорного типа, при этом индуктивность L1 линейного дросселя с первой обмоткой определяется выражением

L1= ,

где C - емкость дозирующего конденсатора;

Q /(Rио+R1+Rдв) - добротность устройства при заряде дозирующего конденсатора через первую обмотку линейного дросселя;

Rио - приведенное к выводам вторичной обмотки трансформатора инвертора внутреннее сопротивление источника постоянного напряжения и инвертора;

R1 - активное сопротивление линейного дросселя с первой его обмоткой;

Rдв - среднее сопротивление диодного вентиля в проводящем направлении;

f - частота изменения выходного напряжения инвертора,

отличающаяся тем, что, с целью улучшения удельных энергетических показателей системы путем уменьшения установленной мощности источника постоянного напряжения и трансформатора инвертора за счет увеличения коэффициента использования их по мощности и увеличения максимальной дальности зондирования цели радиолокатором или лазеролокатором, его линейный дроссель дополнительно снабжен второй обмоткой, начало которой соединено с началом первой обмотки линейного дросселя, а ее конец - с вторым выводом емкостного накопителя, его токоограничивающе-дозирующий блок дополнительно снабжен вторым диодным вентилем, анод которого подключен к второму выводу вторичной обмотки трансформатора инвертора, а катод - к второй обкладке дозирующего конденсатора, и вторым тиристорным вентилем, анод которого подключен к катоду второго диодного вентиля, а вторичная обмотка трансформатора инвертора дополнительно снабжена отводом от части ее витков, который подключен к катоду второго тиристорного вентиля, блок управления снабжен восьмым и девятым выходами, которые связаны с управляющим переходом второго тиристорного вентиля, причем индуктивность L2 линейного дросселя по второй его обмотке определяется выражением

L2 ,

где

Qи= /(Rон+R2+R+Rтв)

- добротность устройства при заряде емкостного накопителя через дозирующий конденсатор и вторую обмотку линейного дросселя;

Cн - емкость емкостного накопителя;

Rон - приведенное к первому и второму выводам вторичной обмотки трансформатора инвертора внутреннее сопротивление источника постоянного напряжения и инвертора;

R2 - активное сопротивление линейного дросселя с второй его обмоткой;

Rдв 2 и Rтв - среднее значение сопротивления второго диодного вентиля и тиристорного вентиля в проводящем направлении.

2. Система по п.1, отличающаяся тем, что отношение емкости С дозирующего конденсатора к емкости Cн емкостного накопителя определяется выражением

= + 10,3 ,

где





и

d = -

- коэффициенты приведенного выше выражения;

зн - КПД заряда емкостного накопителя через дозирующий конденсатор и вторую обмотку линейного дросселя,

а отношение всех витков вторичной обмотки трансформатора инвертора к части ее витков o между первым выводом и отводом от вторичной обмотки - выражением

= - + 2,5.




ПРОЧИТАТЬ НУЖНО ВСЕМ !
Судьба пионерских изобретений и научных разработок, которым нет и не будет аналогов на планете еще лет сорок, разве что у инопланетян



Независимый научно технический портал

Подборка патентов изобретений и технологий относящихся к ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИКЕ:
Гелиоэнергетика - Солнечные электростанции, Солнечные батареи. Солнечные коллекторы;
Ветроэнергетика - Ветроэнергетические установки. Ветродвигатели;
Волновые электростанции. Гидроэлектростанции;
Термоэлектрические источники тока;
Химические источники тока;
Нетрадиционные устройства и способы получения, преобразования и передачи ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ;
Устройства и способы экономии и сохранения электроэнергии;
Генераторы постоянного электрического тока. Электрические машины.



Устройства и способы получения, преобразования, передачи, экономии и сохранения электрической энергии




СОВЕРШЕННО БЕСПЛАТНО!
Вам нужна ПОЛНАЯ ВЕРСИЯ данного патента? Сообщите об этом администрации портала. В сообщении обязательно укажите ссылку на данную страницу.


ПОИСК ИНФОРМАЦИИ В БАЗЕ ДАННЫХ


Режим поиска:"и" "или"

Инструкция. Ключевые слова в поле ввода разделяются пробелом или запятой. Регистр не имеет значения.

Режим поиска "И" означает, что будут найдены только те страници, где встречается каждое из ключевых слов. При использовании режима "или" результатом поиска будут все страници, где встречается хотя бы одно ключевое слово.

В любом режиме знак "+" перед ключевым словом означает, что данное ключевое слово должно присутствовать в найденных файлах. Если вы хотите исключить какое-либо слово из поиска, поставьте перед ним знак "-". Например: "+электрический -генератор".

Поиск выдает все данные, где встречается введенное Вами слово. Например, при запросе "генератор" будут найдены слова "генераторы", "ренераторов" и другие. Восклицательный знак после ключевого слова означает, что будут найдены только слова точно соответствующие запросу ("генератор!").


Солнечные электростанции. Гелиоэнергетика | Ветроэнергетические установки. Ветродвигатели. Ветрогенераторы | Волновые, геотермальные и гидроэлектростанции | Термоэлектрические источники тока | Химические источники тока. Накопители электроэнергии. Батареи и аккумуляторы | Нетрадиционные устройства и способы получения, преобразования и передачи электрической энергии | Устройства и способы экономии и сохранения электроэнергии | Генераторы постоянного и переменного электрического тока. Электрические машины


Рейтинг@Mail.ru